服務熱線：
15030796891
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表 1 |
煤質分析結果 |
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項目 |
設計煤種 校核煤種 |
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項目 |
設計煤種 校核煤種 |
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M t / % |
19 ． 30 |
13 ． 0 |
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SiO 2 / % |
53 ． 02 |
54 ． 53 |
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M ad / % |
2 ． 76 |
9 ． 72 |
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Al 2 O 3 / % |
30 ． 16 |
19 ． 08 |
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A ar / % |
17 ． 62 |
19 ． 21 |
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Fe 2 O 3 / % |
8 ． 60 |
8 ． 56 |
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V daf / % |
38 ． 92 |
37 ． 53 |
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CaO / % |
3 ． 06 |
6 ． 04 |
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C ar / % |
46 ． 20 |
53 ． 00 |
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MgO / % |
0 ． 71 |
1 ． 86 |
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H ar / % |
3 ． 59 |
3 ． 07 |
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Na 2 O / % |
0 ． 80 |
1 ． 05 |
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N ar / % |
0 ． 56 |
0 ． 58 |
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K 2 O / % |
0 ． 55 |
1 ． 27 |
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O ar / % |
12 ． 03 |
10 ． 62 |
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TiO 2 / % |
1 ． 19 |
1 ． 21 |
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S t ， ar / % |
0 ． 70 |
0 ． 52 |
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SO 3 / % |
1 ． 65 |
5 ． 35 |
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Q net ， ar / |
17 ． 2 |
19 ． 24 |
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MnO 2 / % |
0 ． 009 |
0 ． 067 |
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MJ·kg － 1 |
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因此在除塵器選型時需特別關注煙氣量大所造成的影響，如選用電除塵器則其比集塵面積需較平原地區更大; 如選用電袋復合除塵器，則濾袋數量較 平原地區也相應增加 。 高海拔地區的除塵器為_除塵效率，應增加比集塵面積，煙氣流量按照低
氣壓修正后，當時除塵器出口煙塵濃度限值為 30 mg / m 3 時，比集塵面積不小于 110 m 2 / （ m 3 / s ） ，當電除塵器出口煙塵濃度限值為 20 mg / m 3 時，比集塵 面積不小于 130 m 2 / （ m 3 / s ） ［ 2 ］ 。
西寧電廠除塵器采用單列配置，每臺爐配 1 臺 _ 容量的除塵器，相當于單臺 1 000 MW 等級機組的除塵器。
（ 2 ） 高海拔地區由于空氣稀薄，氣壓低，使得空氣間隙的放電電壓下降，導致除塵電場的起暈電壓和擊穿電壓都隨著降低，_易產生強烈的火花放 電 。 強烈的火花發電對_板 、 _線具有_的清灰作用，可使被捕集的粉塵重返氣流，引起二次飛 ［ 4 ］ 揚 。 高海拔地區的電除塵器應通過合理配置_距和陰_線的形式 、 齒形 、 齒距等，達到減小電暈電流，削弱火花發電的強度，提高電場場強的目的 。
（ 3 ） 合理配置除塵器高壓電源的控制，實現較高的工作電壓及合理的火花率，從而提高除塵器效率 。 同時為_，高壓電源可優先選用高頻電源 。 海拔高度高于 1 000 m 時，按 GB / 3859 ． 2 的規 定做相應修正 。 在海拔_過 1 000 m 的地點運行 應降額使用設備容量 。
（ 4 ） 電氣設備的外絕緣應按不同海拔高度予以補償，增加絕緣，確保安全運行 。 高頻電源變壓器為油浸式，外部絕緣按海拔 1 000 m 以上時，以每上升 100 m 為_，每級加大空氣間隙 1% 進行設計，加大沿面泄露距離與對地放電距離，加大套管間與套管對地部件的空氣間隙尺寸，以克服空氣稀薄 、 氣壓低對變壓器外絕緣的穩定性所造成的影響 。 同時考慮海拔高度對變壓器散熱的影響 。 海拔高于 1 000 m 時，空氣冷卻（ 自然對流或強迫） 效率降低， ［ 6 ］ ， 溫升增加 對變壓器散熱有_的影響 。
（ 5 ） 火電廠電除塵器及其附屬設備的運行 、 維 護和管理應滿足 《 燃煤電廠電除塵器運行維護導則 》 （ DL / T 461 － 2004 ） 的要求 。 高海拔地區的電除塵器進行冷態空載升壓試驗時，需進行大氣壓力修正 。 修正方法: 當海拔高于 1 000 m 時，海拔高度高 ， ［ 7 ］ 升高 100 m 時輸出二次電壓值允許降低 1% 。
3 、 除塵器方案：
3 ． 1、 旋轉電_式電除塵器：
方案一為每臺爐配 1 臺 3 室 5 電場靜電除塵器，第五（ 末） 電場采用旋轉電_，全部電場采用高 頻電源 。 旋轉電_式電除塵器收塵機理與常規電除塵器相同，由前級固定電_電場（ 常規電場） 和后級旋轉電_電場組成 。 旋轉電_電場中陽_部分采用回轉的陽_板和旋轉的清灰刷 。 附著于回轉陽_板上的粉塵在尚未達到形成反電暈的厚度時，_被布置在非電場區的旋轉清灰刷__，因而不會產生反電暈現象且無二次揚塵，顯著提高電除塵器的
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［ 8 ］ |
。 旋轉電_式電除 |
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除塵效率，降低粉塵排放濃度 |
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塵器主要技術參數見表 2 。 |
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表 2 |
旋轉電_式電除塵器選型參數 |
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項 |
目 |
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內 |
容 |
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除塵效率 / % |
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≥99 ． 925 |
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本體阻力 / Pa |
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≤245 |
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|
本體漏風率 / % |
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|
≤2 |
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|
外形尺寸 / m × m × m |
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32 × 50 ． 64 × 35 |
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有效斷面積 / m 2 |
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1 × 738 |
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長 / 高比 |
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1 ． 2 |
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室數 / 電場數 / 個 · 個 － 1 |
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3 /5 |
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比集塵面積 / m 2 · （ m 3 ·s ） － 1 |
|
122 ． 74 |
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|
驅進速度 / cm·s － 1 |
|
6 ． 61 |
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|
煙氣流速 / m·s － 1 |
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0 ． 94 |
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總集塵面積 / m 2 |
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前四電場 66 420 ; 末級電場 12 600 |
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同_間距 / mm |
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前四電場 400 ; 末級電場 460 |
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_配型式 |
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前四電場 480C + ＲSB 芒刺線 |
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末級電場旋轉陽_板 + ＲSB 線 |
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整流變臺數 / 臺 |
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15 |
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運行功率消耗 / kW |
|
664 |
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3 ． 2 、 電袋復合除塵器：
方案二為每臺爐配 1 臺 3 室電袋復合除塵器，前面設置 2 個電場區，后設置 3 個布袋除塵區。電袋復合除塵器將電除塵與布袋除塵有機結合，在原有電除塵器的下游加一臺袋式除塵器，來捕集電除塵器未能捕集的微細煙塵，使排放濃度能滿足_環保排放標準的要求 。其主要技術參數見表 3。
4、 方案對比：
4 ． 1、 技術比較：
根據煤質分析及灰成分分析對粉塵的收塵特性進行定性判斷的方法—除塵指數判別法，其判別分析結構如表 4。
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項目 |
判別指標 / % |
設計和校核煤 / % |
收塵性能 |
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低溫除 |
容易: ≥3 |
1 ． 51 （ 設計） |
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尚可: 1 ～ 3 |
尚可 |
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塵指數 |
2 ． 91 （ 校核） |
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難收塵: ≤1 |
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低 |
|
容易: ≥1 |
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溫 |
燃煤 |
0 ． 70 （ 設計） |
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|
尚可: 0 ． 1 ～ 1 |
尚可 |
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|
性 |
硫分 |
0 ． 52 （ 校核） |
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|
難收塵: ≤0 ． 1 |
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|
能 |
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煤灰 |
容易: ≥1 |
0 ． 80 （ 設計） |
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尚可: 0 ． 1 ～ 1 |
尚可 |
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Na 2 O |
1 ． 05 校核） |
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難收塵: ≤0 ． 1 |
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高溫除 |
容易: ≤15 |
17 ． 15 （ 設計） |
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尚可: 15 ～ 40 |
尚可 |
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|
高 |
塵指數 |
17 ． 89 （ 校核） |
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難收塵: ＞ 40 |
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溫 |
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性 |
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容易: ＜ 85 |
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能 |
SiO 2 + |
83 ． 18 （ 設計） |
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尚可: ＜ 90 |
容易 |
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Al 2 O 3 |
73 ． 61 （ 校核） |
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|
難收塵: ＞ 90 |
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從表 4 可知，設計煤種和校核煤種的飛灰化學成分適合使用靜電除塵器除塵。比電阻處于“能用靜電除塵器具有_的運行范圍，適合靜電除塵器運行的粉塵”。
方案一電除塵器缺點: 煤種、飛灰成分變化對除塵效率有_影響，占地面積較大。方案二電袋復合除塵器缺點: 阻力大; 對煙氣溫度、煙氣成分較敏感; 舊濾袋無法達到資源化利用，造成二次污染。
表 5 技術特點比較
|
項 |
目 |
方案一 |
方案二 |
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除塵效率 / % |
≥99 ． 925 |
≥99 ． 925 |
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平均壓力損失 / Pa |
200 ～ 300 Pa |
＜ 1 000 Pa |
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_終壓力損失 / Pa |
200 ～ 300 Pa |
＜ 1 200 Pa |
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引風機壓力 / Pa |
8 866 |
9 946 |
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引風機軸功率 / kW |
5 530 |
6 220 |
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運行管理 |
較簡單 |
較復雜 |
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運行可靠性 |
高 |
若濾袋破損， |
|
效率急劇下降 |
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維護工作 |
維護簡便 |
維護工作量大 |
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運行影響因素 |
煤種 、 飛灰成分等 |
煙氣溫度 、 煙氣成分等 |
4 ． 2 、 經濟性比較：
除塵設備的費用包括設備費用、年平均運行費用（ 含電耗費用、維護費用） 。通常以除塵器設備的設備費用和壽命期內的年平均運行費用作經濟性比較。旋轉_板式電除塵器的電力消耗主要為引風機、高壓整流設備等的功耗，電袋復合除塵器的電力消耗主要為引風機、高壓整流設備、空壓機及冷凍干燥機等的功耗。電費按 0． 4 元 / （ kW·h） ，運行時間按 7 500 h / a 計。
除塵器設計壽命按 30 a 計，電除塵器其易損件壽命按 1 ～ 2 個大修周期（ 平均約 6 ～ 10 a） 計，易損件每 10 a 的更換費用按電除塵器設備費用 20% 計。電袋復合除塵器中的濾袋壽命按 4 a，籠骨、脈沖閥壽命按 10 a 計。兩種方案的經濟性比較見表 6。
表 6 設備費用及年運行費用
|
項 |
目 |
方案一 |
方案二 |
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設備費用 / 萬元 |
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2 840 |
2 875 |
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導致引風機的功率消耗 / kW |
247 |
822 |
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空壓機功率消耗 / kW |
0 |
132 |
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|
冷凍干燥機功率消耗 / kW |
0 |
8 |
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|
除塵器運行功率消耗 / kW |
664 |
210 |
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年電耗費用小計 / 萬元 |
273 |
352 |
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易損件的更換費用 / 萬元 |
120 |
35 |
|
|
濾袋 、 籠骨的更換費用 / 萬元 |
0 |
230 |
|
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年平均運行費用合計 / 萬元 |
393 |
617 |
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從表 6 可見，方案一的設備費用低 、 電耗小，年平均檢修 、 維護費用低，實現了節能減排 。 旋轉電_電除塵器年平均運行費用較電袋復合除塵器可節約224 萬元，運行經濟性較好。
5、 結語：
（ 1 ） 西寧電廠地處高海拔地區，對除塵器的選型有特殊要求 。 高海拔地區煙氣量大，除塵器應增加比集塵面積 。 高海拔地區_易產生強烈的火花放電，引起二次揚塵，應合理配置_距和陰_線的形式 、 齒形 、 齒距 。 高海拔地區的電氣設備選型及運行維護應按照相關規范要求進行大氣壓力的修正 。
（ 2 ） 兩種方案都能滿足除塵器出口含塵濃度 ≤20 mg / m3 的要求。旋轉電_電除塵器運行阻力小，運行管理簡單，對煙溫的變化承受能力強，維護簡便，無二次污染，但占地面積大，一旦煤質變化大，則無法_排放標準。電袋復合除塵器占地面積小，
適應變化煤種，但運行阻力大，引風機的壓頭升高，軸功率增大，運行管理復雜，二次污染較嚴重，若袋子一旦破損，則運行效率急劇下降 。
（ 3 ） 經濟比較可知，旋轉電_電除塵器年平均運行費用較電袋復合除塵器可節約 224 萬元，運行經濟性較好，實現了節能減排 。
（ 4 ） 西寧電廠為新建工程，建設場地不受限制，煤質較穩定，推薦選用旋轉電_（ _末級電場） 電除塵器配高頻電源方案 。
冀 公網安備 13098102000341號
